1 引言 隨著能源問題日益的突出，節(jié)能問題愈來愈受到重視。據(jù)統(tǒng)計，目前全國各類電機年耗電量約占全國總發(fā)電量的65%，而其中大功率風機、泵類是年耗電量約占工業(yè)總耗電量的50%，最大限度地降低風機、泵類等設備的耗電量對于節(jié)能具有重要意義。國家發(fā)改委已正式將“電機系統(tǒng)節(jié)能”列為“十一五”的十大節(jié)能工程之一。 發(fā)電廠既是電能的生產(chǎn)者，又是電能的消費者，由于電力體制改革中廠網(wǎng)分開、競價上網(wǎng)的出現(xiàn)，廠用電率已成為發(fā)電廠考核的重要指標，直接關系到電廠的經(jīng)濟效益和競爭力。風機是火力發(fā)電廠重要的輔助設備之一，提高風機的運行效率對降低廠用電率具有重要的作用。傳統(tǒng)的風機風量控制大多是通過調(diào)節(jié)擋板的開度來實現(xiàn)，風機及電動機運行在低效率工作區(qū)，能源浪費嚴重，同時工頻直接啟動對電動機和電網(wǎng)的電流沖擊很大，并容易造成電機籠條松動、有開焊斷條的危險。 基于以上原因，國電電力邯鄲熱電廠先對#11引風機進行了變頻改造，通過考察，最后選擇了在質量、價格及服務上有一定綜合優(yōu)勢的廣東明陽龍源電力電子有限公司，我公司變頻器在廠內(nèi)一次投運成功后，運行可靠，節(jié)能效果顯著。電廠隨后又對#11送風機，#12送、引風機進行了變頻改造，共引進8臺高壓變頻器。 2 高壓變頻器的組成和原理 MLVERT-D系列高壓變頻器是廣東明陽龍源電力電子有限公司生產(chǎn)的具有自主知識產(chǎn)權，無電網(wǎng)污染的調(diào)速系統(tǒng)，采用的結構為多單元串聯(lián)，輸出為多電平移相式PWM方式。特別適合于風機、泵類工業(yè)應用現(xiàn)場，已經(jīng)被廣大工業(yè)用戶接受和充分認可。下面以6kV系列為例說明其原理，變頻器主電路結構見圖1。 圖1 高壓變頻器主電路原理圖 該高壓變頻器具有運行穩(wěn)定、調(diào)速范圍廣、輸出波形正弦好、輸入電流功率因數(shù)高、效率高等特點，對電網(wǎng)諧波污染小，總體諧波畸變THD小于4%，直接滿足IEEE519-1992的諧波抑制標準，功率因數(shù)高，不必采用功率因數(shù)補償裝置，輸出波形好，不存在諧波引起的電機附加發(fā)熱和轉矩脈動、噪音、輸出dv/dt、共模電壓等問題，不必加輸出濾波器，就可以使用普通的異步電機。 2.1 輸入變壓器 MLVERT-D系列高壓變頻器的輸入側隔離變壓器采用移相式變壓器，變壓器原邊繞組為6kV，副邊共18個繞組分為三相。每個繞組為延邊三角形接法，分成6個不同的相位組，分別有±5o、±15o、±25o移相角度，形成36脈波的二極管整流電路結構。每個副邊繞組接一個功率單元，這種移相接法可以有效地消除35次以下的諧波。對電網(wǎng)諧波污染小，直接滿足IEEE519-1992的諧波抑制標準。 2.2 功率單元 如圖1，電網(wǎng)送來的三相6KV/50HZ交流電經(jīng)輸入變壓器降壓后給功率單元供電，功率單元為三相輸入，單相輸出的交直交PWM電壓源型逆變器結構，相鄰功率單元的輸出端串接起來，形成Y接結構，實現(xiàn)變壓變頻的直接輸出，6kV輸出電壓每相由6個額定電壓為580V的功率單元串聯(lián)得到，輸出相電壓3480V，線電壓可達6kV。 每個功率單元采用電壓源型結構，直流環(huán)節(jié)為濾波電容，電機所需的無功功率由電容提供，而不需要和電網(wǎng)交換，變頻器輸入功率因數(shù)高，可保持在0.96以上，且在整個速度范圍段內(nèi)基本保持不變，不需采用功率因數(shù)補償裝置。 每個功率單元通過光纖通訊接收主控系統(tǒng)發(fā)送的調(diào)制信息以產(chǎn)生負載電機需要的電壓和頻率，而功率單元的狀態(tài)信息也通過光纖反饋給主控系統(tǒng)，由主控系統(tǒng)進行統(tǒng)一控制。該光纖是模塊與主控系統(tǒng)之間的唯一連接，因而每個功率單元與主控系統(tǒng)是完全電氣隔離的。 2.3 高壓變頻器PWM技術 高壓變頻器的PWM技術是變頻器研究中一個關鍵技術，它不僅決定功率變換的實現(xiàn)與否，而且對變頻器輸出電壓波形的質量，電路中有源和無源器件的應力，系統(tǒng)損耗的減少與效率的提高等方面都有直接的影響。 MLVERT-D系列高壓變頻器采用了移相式多電平PWM技術，它是傳統(tǒng)的兩電平PWM技術的擴展，它的本質是PWM技術與多重化技術的有機結合。這里以2單元串聯(lián)的高壓變頻器為例說明其基本原理，圖2給出了2單元串聯(lián)高壓變頻器其中一相的串聯(lián)示意圖。 圖2 兩個功率單元串聯(lián)示意圖 圖3給出了移相式多電平PWM調(diào)制的波形圖。圖中2個載波調(diào)制同一信號波，調(diào)制方法是，當信號波大于三角載波時，給出導通控制信號；相反則給出關斷控制信號。 圖3中每個功率單元兩個半橋上下橋臂開關管互補導通和關斷，驅動 、 、 、 開關器件的驅動信號、由此產(chǎn)生的兩個功率單元輸出電壓波形以及合成電壓波形如圖所示。圖中，兩個功率單元的載波互差180度相位角。對于n個功率單元串聯(lián)，載波應互差φ=360/n度相位角。 圖3載波移相多電平PWM調(diào)制 由圖3得出，移相多電平PWM調(diào)制的實質是各單元采用共同的調(diào)制波信號，各載波的相位相互錯開載波周期的1/n，對每個功率單元進行SPWM控制，通過載波的移相，使得每個功率單元輸出的PWM脈沖相互錯開，這樣在疊加后，使輸出波形為多電平（相電壓 種電平，線電壓4n+1種電平輸出），同時輸出波形的等效開關頻率達到單元開關頻率的n倍，大大改善輸出波形，減少輸出諧波，使輸出電壓非常接近正弦波。同時輸出電壓的每個電平臺階只有單元直流母線電壓大小，dv/dt很小，對電機沒有危害，不必設置輸出濾波器，就可以使用原有的電機。其輸出波形如圖4所示。 圖4 高壓變頻器的輸出電壓和電流波形 3 引風機變頻改造方案 3.1 變頻器選型 這里以#11爐引風機改造為例進行說明，它是兩臺雙側布置，甲乙兩臺引風機均采用調(diào)節(jié)風板開度的方式控制風量，由于電機設計時冗余較大，加上風量控制采用檔風板引起的阻力損耗，電能的浪費特別嚴重，影響機組的經(jīng)濟運行。 一般情況下，變頻器容量應不小于電動機容量，這樣能滿足電機在額定出力內(nèi)進行不同轉速的調(diào)節(jié)。但在現(xiàn)實生產(chǎn)工作中，根據(jù)實際運行工況來選擇合適的變頻器容量，既能滿足生產(chǎn)需要，又能節(jié)省變頻器投資及減少配套設施。國電電力邯鄲電廠#11引風機電機為6KV/1000KW電機，設計時有很大的裕量。為了滿足50Hz時滿負荷運行要求，為其配備了容量為1250kVA的變頻器以滿足各種工況下不同轉速調(diào)節(jié)的要求。 3.2 系統(tǒng)方案 對電廠引風機變頻的改造遵循了“最小改動，最大可靠性，最優(yōu)經(jīng)濟性”原則，為兩臺引風機電機配備了各自的變頻器調(diào)速裝置，同時為了充分保證系統(tǒng)的可靠性，為每臺變頻器加裝工頻旁路裝置，當變頻器異常時，將電機直接手動切換到工頻下運行，確保系統(tǒng)正常工作。每臺電機的變頻方案示意圖如下圖所示。 圖5 引風機變頻方案示意圖 圖5工頻旁路由3個高壓隔離開關組成，為了確保不向變頻器輸出端反送電，K1與K3采用一個雙投隔離開關，實現(xiàn)自然機械互鎖，并采用S7-200PLC控制系統(tǒng)實現(xiàn)電氣連鎖，避免系統(tǒng)誤操作。當K2、K3閉合，K1斷開時，電機運行在變頻狀態(tài)；當K2、K3斷開，K1閉合時，電機工頻運行，此時高壓變頻器從高壓中隔離出來，便于檢修、維護和調(diào)試。 進行變頻改造后，引風機的風板開度保持全開，基本不需要改變。根據(jù)實際所需的風量，由DCS系統(tǒng)通過PID調(diào)節(jié)，輸出4~20mA模擬電流信號送給變頻器，變頻器通過調(diào)節(jié)輸出頻率改變電機的轉速，達到調(diào)節(jié)風量的目的，滿足運行工況的要求。 同時，變頻改造后電機在啟動和調(diào)節(jié)過程中，轉速平穩(wěn)變化，沒有出現(xiàn)任何沖擊電流，解決了電機啟動時的大電流沖擊問題，消除了大啟動電流對電機、傳動系統(tǒng)和主機的沖擊應力，大大降低維護保養(yǎng)費用。 4 節(jié)能分析 4.1 節(jié)能原理 與傳統(tǒng)的采用調(diào)節(jié)風門的方式調(diào)節(jié)風量相比，調(diào)節(jié)轉速來控制風量的方法有著明顯的節(jié)能效果，其原理可由下圖來說明。 圖5 風機調(diào)速節(jié)能原理圖 圖中，曲線1為風機在恒速n1下的風壓-風量（H-Q）特性曲線，曲線3為管網(wǎng)的風阻特性（風門全開）。 假設風機在設計時工作在A點，此時輸出風量Q為100%，效率最高，軸功率為Ps1，與Q1和H1的乘積成正比，即Ps1與A-H1-0-Q1-A所包圍的面積成正比。 當需要調(diào)節(jié)風量時，例如所需風量從100%減小到50%，即從Q1減少到Q2時，如果采用調(diào)節(jié)風門的方法來調(diào)節(jié)風量，管網(wǎng)的風阻曲線由曲線3變?yōu)榍€4。即減少風門開度增加了管網(wǎng)阻力，此時系統(tǒng)的工作點由原來的A點移至B點，可以看出，風量雖然降低了，但風壓增加了，軸功率Ps2與B-H2-0-Q2-B成正比，它與Ps1相比，減少不多。 如果采用調(diào)節(jié)轉速來調(diào)節(jié)風量的方法，風機轉速由原來的n1降到n2，根據(jù)風機參數(shù)的比例定律，可以畫出在恒速n2下的風壓-風量(H-Q)特性曲線5，風機工作在C點。由圖可見，在滿足同樣風量Q2的情況下，風壓將大幅度降低到H3，軸功率Ps2也明顯降低。所節(jié)約的功率與面積A-H1-0-Q1-A和C-H3-0-Q2-C之差成正比。由此可見，用調(diào)速的方法來減少風量的經(jīng)濟效益是十分顯著的。 由流體力學可知風量Q與轉速n的一次方成正比，風壓H與轉速n的平方成正比，軸功率Ps與轉速n的立方成正比，即Q ∞ n，H ∞ n²，Ps ∞ n³。 當所需要的風量減少，風機轉速降低時，其軸功率按轉速的三次方下降。如所需風量為額定風量的80%，則轉速也下降為額定轉速的80%，那么風機的軸功率將下降為額定功率的51.2%；當所需要風量為額定風量的50%時，風機的軸功率將下降為其額定功率的12.5%。當